T91 princeps pressura ferro tibia qualitas certitudinis
T91 chalybeum novum genus martensiticae caloris repugnans chalybe evolvit ab American Nationale elephantum iugum laboratorium et materias metallurgicales Laboratorium de machinatione machinali Americani. Ex ferro 9Cr1MoV, contentus carbonis redigit, contentum sulphuris et phosphori stricte limitat, et vanadium et niobium ad minuendum parvam quantitatem addit.
Ferri gradus T91 inconsutilem fistulae ferreae T91 respondentem ferro est x10crmovnnb91 in Germania, hcm95 in Iaponia et tuz10cdvnb0901 in Gallia.
Element content
S ≤0.01
Si 0.20-0.50
Cr 8.00-9.50
Mo 0.85-1.05
V 0.18-0.25
Nb 0.06-0.10
N 0.03-0.07
Ni ≤0.40
Quodlibet stannum elementum in T91 Ferro agit solidae solutionis solidationis, dispersionis, resistentiae et corrosionis resistentiae et corrosionis confirmantis et melioris. Analysis specifica talis est.
①Carbon est manifestissimum elementum solidae solutionis in ferro confirmantis. Crescente carbonis contento, breve tempus robur ferri crescit et materia plastica et durities decrescit. Pro ferro martensitico ut T91, incremento contenti carbonis accelerabit spheroidizationem et aggregationem carbidi, redistributionem mixturae elementorum accelerant et ad weldabilitatem, corrosionem resistentiam et resistentiam ferro oxidationis redigunt. Ergo ferrum renitens calor plerumque vult carbonis contentum minuere, Sed si carbonis contentus est humilis, ferrum vires minuentur. Comparatus cum ferro 12Cr1MoV, contentus carbonis T91 ferri per 20% minuitur, quod influxum factorum suprascriptorum comprehendendo determinatur.
②T91 ferrum NITROGENIUM vestigium continet, et partes NITROGENI in duobus aspectibus relucet. In altera parte, solidae solutionis solidae vicem obtinet. Solubilitas nitrogenii in ferro ad cubiculi temperiem valde parva est. In processu glutino calefactionis et post curationis caloris firmatae, VN solutio solida et processio praecipitatio successive occurret in calore pactionis zona affectata de T91 Ferro: structura austenitica formata in calefactione zonae affectae durante glutino calefactionis auget contentum NITROGENIUM propter dissolutio VN, et tunc gradus supersaturationis in structura temperatura normali augetur. In subsequenti post pactionem caloris curatio est tenuis praecipitatio VN, quae stabilitatem microstructuram auget et firmissimam vim caloris zonae affectae auget. Contra, T91 ferrum quoque parvam quantitatem A1. Nitrogenium formare potest A1N cum eo. A1N in vulvam tantum dissolvitur, cum supra 1100 est, et rursus in inferiorem temperiem praecipitat, quae bonam dispersionis effectum confortantem agere potest.
③Chromium addit maxime ad resistentiam oxidationis emendandam et resistentiam corrosionis ferri caloris resistentis. Cum chromium contentum minus quam 5% est, violenter oxidize incipit in 600 ℃, dum chromium contentum usque ad 5% habet, repugnantiam oxidationis habet. Ferrum 12Cr1MoV bonum oxidationis habet resistentiam infra 580 ℃, et corrosio profunditatis est 0,05 mm / A. ad 600 , effectus corrumpitur, et corrosio profunditatis est 0.13 mm / A. Chromium contentum T91 augeri potest ad circiter. 9% et servitium temperatus attingere potest 650 . Praecipua mensura est chromium in vulva dissolvere.
④Vanadium et niobium valent elementa carbide formantia. His additis, carbides mixturae solidae et stabilis cum carbone formare possunt, quae validam dispersionis effectum corroborantem habet.
⑤ Molybdenum maxime additur ad robur scelerisque ferri et ad solidam solutionem solidandam ra.
Curatio finalis caloris T91 est normalizing + caliditas temperationis. Temperatura normalisa est 1040 , tempus tenens non minus quam 10 min, temperies temperans est 730 ~ 780 , tempusque tenens non minus quam 1 h. Microstructura post ultimam caloris curationem martensitam temperatur.
Roboris tensilis ferri T91 ad cella temperatura ≥ 585 MPa, cede vires ad cella temperies ≥ 415 MPa, durities ≤ 250 Hb, elongatio (exemplari vexillum circularis cum distantia 50 mm METIOR) ≥ 20%, valorem licitum [σ] 650℃= 30 MPa.
Secundum formulam aequivalentem carbonis societati connexionis internationalis commendatur, carbo aequivalens T91 est
Videri potest quod T91 pauperem habuerit copulam.
T91 chalybs magnam habet rimam frigoris tendentiam et prona rima ad certas conditiones dilata est. Ideo iuncta iuncta temperari debent intra 24 horas post glutino. Microstructura T91 post glutino est lamina et martensita habena, quae in martensitem temperatam post temperantiam mutari potest, et proprietates eius meliores sunt lamminae et martensitae spoliant. Cum temperatura temperatura demissa est, non apparet effectus temperantie, et coitus metalli facile est aetati et amaritudini; Si temperaturae temperatura nimis alta est (aC1 lineam excedentia), iuncta iterum in refrigeratione subsequenti rursus augeri et indurari possunt. Eodem tempore, sicut in hac charta iam dictum est, influentia iuncturae laxamenti leniendi considerari debet in determinatione temperaturae temperaturae. Fere temperies temperaturae T91 est 730 ~ 780 ℃.
Temperatio constans temperaturae tempus T91 post glutino minus quam 1 h non erit, ita ut integram transformationem structurae in martensite temperatam curet.
Ut accentus residua t91 ferro iuncta iuncta minuat, rate refrigeratio minus quam 5 ℃ / min temperari debet. Processus conglutinationis ex ferro T91 in Figura 3. exhiberi potest.
Preheat 200 ~ 250 ; ② Welding, interiectio temperatus 200 ~ 300 ℃; ③ refrigerationem post glutino cum velocitate 80~ 100 ℃ / h; 100~ 150 pro 1 h; Temperatio ad 730~ 780 pro 1 h; ⑥ Cool at a rate not major 5 min.
T91 Ferro innititur principii commixtionis, praecipue addito parva elementa vestigii sicut niobium et vanadium. Eius caliditas vis et oxidatio resistentia valde melius comparantur cum ferro 12 cr1mov, sed effectus eius glutino pauper est.
Acus test ostendit T91 ferrum magnum tendere ad rimam frigoris. Diligens preheating 200 ~ 250 et interpositae temperaturae 200 ~ 300 efficaciter prohibere potest frigidum crepitum.
T91 refrigerari debet ad 100~ 150 ℃ pro 1 h ante post contractionem caloris curationem; Temperatio temperies 730 ~ 780 ℃, tempus tenens non minus quam 1 h.
Processus supra glutino applicatus ad praxim fabricandam et productionem 200 MW et 300 MW boilers est, cum felicibus eventibus et magnis oeconomicis beneficiis.
